اثر لغزش

در مقایسه با اثر لغزش ، اثر فشار آستانه تأثیر بسیار بیشتری در بهره وری چاه دارد.

اصطلاحات مرتبط:

درباره این صفحه

فن آوری های توسعه مخزن گاز آتشفشانی

7. 5. 3. 2 تأثیر لغزش بر شاخص توسعه

اثر لغزش بر شاخص توسعه با تغییر ارزش عوامل لغزش مورد تجزیه و تحلیل قرار می گیرد. وجود اثر لغزش می تواند به بهبود بهره وری چاه گاز کمک کند. همانطور که در شکل 7. 195 نشان داده شده است ، تحت همان اختلاف فشار تولید ، با افزایش اثرات لغزش ، تولید گاز تجمع افزایش می یابد. هرچه فشار سوراخ پایین پایین تر باشد ، شیب تولید گاز تجمع و ضریب لغزش بزرگتر خواهد بود و این نشان دهنده اثر لغزش قوی تر است. همانطور که در شکل 7. 196 نشان داده شده است ، فشار سوراخ پایین پایین تر است ، نسبت بهره وری از فاکتورهای مختلف لغزش بزرگتر خواهد بود و فشار پایین سوراخ بالاتر خواهد بود. نسبت بهره وری به یک نزدیکتر می شود و این نشان دهنده تأثیر لغزش ضعیف بر تولید است [49].

بیشتر بخوانید URL: https://www. scienceirect. com/science/article/pii/b9780128161326000077

توسعه توضیحات پویا و مدل پیش بینی مخازن گاز آتشفشانی

6. 3. 3. 1 تأثیر لغزش بر بهره وری چاه

اثر لغزش می تواند به افزایش بهره وری چاه گاز کمک کند. به طور کلی ، یک عامل لغزش بزرگتر با همان اختلاف فشار تولید با بهره وری بزرگتر مطابقت دارد. هرچه فاکتور لغزش بزرگتر باشد ، بهره وری چاه بیشتر است. همانطور که از نتایج شبیه سازی می بینیم ، هنگامی که ضریب لغزش تا 4 مگاپاسکال افزایش می یابد ، پتانسیل جریان باز گاز 20 ٪ افزایش می یابد. در مرحله فشار جریان بالا ، لغزش تأثیر کمی در بهره وری دارد ، در حالی که در مرحله فشار کم جریان (5-10 MPa) ، لغزش می تواند تأثیر زیادی در بهره وری داشته باشد. در مرحله تولید اولیه ، اثر لغزش تحت فشار تشکیل زیاد تأثیر کمی در بهره وری دارد و می تواند ناچیز باشد. در مرحله اواخر تولید ، با فشار فشار تشکیل ، که از نتایج شبیه سازی می بینیم ، اثر لغزش تأثیر زیادی در بهره وری خوب دارد و باید در ارزیابی خوب در نظر گرفته شود (شکل 6. 36 و 6. 37).

بیشتر بخوانید URL: https://www. scienceirect. com/science/article/pii/b9780128161326000065

خصوصیات خواص پتروفیزیکی در مخازن ماسه سنگ تنگ

3. 2 نفوذپذیری گاز ظاهری ماسه سنگ تنگ

نفوذپذیری گاز ظاهری k_جفبه دلیل اثر لغزش گاز بیشتر از نفوذپذیری ذاتی k ماسه سنگ تنگ است:

(26) k g = k 1 + b p ¯ ،

جایی که B فاکتور لغزش گاز است و P ¯ میانگین فشار است. میانگین مسیر آزاد گاز با اندازه منافذ-روتار ماسه سنگ تنگ سازگار است ، که می تواند توسط شماره knudsen k ارزیابی شود_حرف[60]:

(27) k n = 1 λ ،

جایی که λ به قطر منافذ Throat است و L میانگین مسیر آزاد گاز است و می تواند توسط: محاسبه شود:

(28) l = μ p ¯ π r g t 2 m ،

جایی که μ ویسکوزیته گاز است ، درجه حرارت ، r است_جفثابت مولکولی گاز است و M جرم مولکولی گاز است. با متوسط اندازه منافذ ماسه سنگ ماسه سنگ تنگ ، تعداد محاسبه شده Knudsen رژیم های جریان گاز در ماسه سنگ تنگ را نشان می دهد که متعلق به رژیم جریان لغزش است. بر اساس مدل لوله مویرگی پرتقال با خصوصیات فراکتال ، مدل نفوذپذیری گاز می تواند حاصل شود. وانگ و همکاران.[57] یک مدل نفوذپذیری گاز فراکتال با جریان لغزش داده شده توسط:

(29) k g = π 32 d t + 3 l 0 1 - d t a d f 3 + d t - d f λ max 3 + d t 1 + 4 l 3 + d t - d f λ max 2 + d t - d f.

فاکتور لغزش گاز B را می توان به عنوان [57] بیان کرد:

(30) b = 4 μ 3 + d t - d f λ max 2 + d t - d f π r g t 2 m.

Eq(30) نیمی از فرمول محاسبه فاکتور لغزش گاز حاصل از ژنگ و همکاران است.[61] و به دلیل تعریف متفاوت از شماره Knudsen ایجاد می شود. همانطور که در Eq نشان داده شده است.(30) ، فاکتور لغزش گاز B تابعی از ساختارهای منافذ ماسه سنگ تنگ و خاصیت گاز است و با افزایش ابعاد فراکتال d افزایش می یابد_جو کاهش ابعاد فراکتال دنج_حرفو حداکثر اندازه منافذ λ_حداکثربشرلغزش گاز B با افزایش ویسکوزیته μ و کاهش توده مولکولی گاز m افزایش می یابد.

بیشتر بخوانید URL: https://www. scienceirect. com/science/article/pii/b9780128166987000036

مدیریت ریسک لرزه ای برای شبکه های خط لوله آب

تجزیه و تحلیل عملکرد لرزه ای از مفصل تقسیم شده جدید

از زمین لرزه های گذشته در ژاپن، چون داده های خسارت گسترده ای برای لوله های مهار شده و قطعه بندی شده وجود ندارد، تحلیل عملکرد لرزه ای باید بر روی یک رویکرد نظری مبتنی بر مکانیک مهندسی تکیه کند. با توجه به عملکرد لرزه ای برتر اتصال قطعه بندی شده جدید، مهندسان خط لوله آب اغلب این نوع اتصال را زمانی که عملیات مقاوم سازی برنامه ریزی می شود، اتخاذ می کنند. در این بخش، استحکام نهایی اتصال نوع جدید DCIP با رویکرد نظری برای به دست آوردن ظرفیت لرزه ای این اتصال برای حرکت سطح 2 زمین (MCE) در ژاپن بررسی می شود.

نیروی محوری S که برای بیرون کشیدن از اتصال ضروری است را می توان از تنش برشی محاسبه کرد که به صورت سینوسی در امتداد محور لوله توزیع می شود. اگر تنش برشی τ_G(یعنی تنش برشی که بین سطح لوله و زمین اطراف اعمال می شود) به دلیل کرنش زمین ε_Gکمتر از تنش برشی بحرانی τ است_crهمانطور که در شکل 23. 6 نشان داده شده است، لغزش در سطح لوله آغاز می شود و حداکثر نیروی کشش از روی تنش برشی τ محاسبه می شود._G. وقتی تنش برشی τ_Gبیشتر از تنش برشی بحرانی است، از سوی دیگر، حداکثر نیروی کشش را می توان از تنش برشی بحرانی زیر محاسبه کرد:

[23. 12] S =<π D ⋅ l eff ⋅ τ G for τ G <τ cr π D ⋅ l eff ⋅ τ cr for τ G ≥ τ cr

جایی که l_effطول موثر بارگذاری شده توسط تنش برشی بر روی سطح لوله است.

هنگامی که یک تحریک لرزه ای بر روی سطح زمین و خط لوله اعمال می شود، همانطور که در شکل 23. 7 نشان داده شده است، زمین تغییر شکل می دهد. توجه داشته باشید که به دلیل تفاوت بین سختی لوله و سختی خاک، پروفیل تغییر شکل در زمین در مجاورت خط لوله یکنواخت نیست. ازدیاد طول لوله توسط تنش برشی وارد بر سطح لوله که توسط تغییر شکل برشی خاک اطراف منتقل می شود، ایجاد می شود.

شکل 23. 8 توزیع کرنش برشی را در امتداد محور کشش لوله نشان می دهد زمانی که کرنش زمین بزرگتر از کرنش بحرانی ε است._Uکه برای شروع تغییر شکل کششی اتصالات لوله تقسیم شده ضروری است. اگر بتوان گروهی از اتصالات قطعه بندی شده را به آرامی و بدون لغزش در سطح لوله بیرون کشید، لوله ها در امتداد بخش BCFE برای جذب کرنش بیش از حد بین زمین و کرنش های سازه ضروری هستند. اگر این گروه از اتصالات قطعه بندی شده قبل از تغییر شکل کششی اتصالات در امتداد مقطع CFE لغزشی ایجاد کند، توزیع کرنش ساختاری از BCFE (l) به BCF (l) کاهش می یابد._eff) زیرا کرنش اضافی ABC (منطقه سایه دار) توسط کرنش اضافی CFG متعادل می شود. این طول موثر، l_eff، با ضریب اتصال ρ به صورت زیر تخمین زده می شود:

[23. 13] l eff ≡ l d + ρ ( l - l d )

که در آن l و l_dحداکثر طول BCFE در شکل 23. 8 و طول لوله واحد در شکل 23. 4 به ترتیب می باشد. عامل اتصال ρ از رابطه زیر مشتق شده است (Imai and Koike, 2010):

[23. 14] ρ = L 2 π α * ( q eff q * - 1 ) - l d l - l d

جابجایی نسبی بین زمین و کرنش های ساختاری Δ را می توان به صورت زیر فرموله کرد:

اگر یک جابجایی نسبی توسط اثر بیرون کشیدن-تغییر شکل و لغزش جذب شود

[23. 15] Δ= l eff ε G + ( 1 − q eff α 0 ) u G

اگر یک جابجایی نسبی توسط اثر لغزش روی لوله ممتد فرضی جذب شود

[23. 16] Δ = ( 1 − q * α 0 ) u G

جایی که ε_Gکرنش زمین، α است₀ضریب تبدیل کرنش لوله از کرنش زمین بدون لغزش است، α* ضریب تبدیل لوله تقسیم شده با در نظر گرفتن آن به عنوان یک لوله پیوسته است و q_eííعامل لغزش برای لوله قطعه بندی شده است. به طور خاص، q * با فرض اینکه یک لوله پیوسته است به صورت زیر محاسبه می شود:

[23. 17] q * = sin ξ ⋅ ( 1 + π 2 8 − ξ 2 2 ) − ξ cos ξ [23. 18] ξ = arcsin ( τ cr τ G ) , τ G = 2 L E A D α 0 ε G

به عنوان یک فرض ساده، فرمول زیر را می توان به عنوان یک تخمین محافظه کارانه استفاده کرد:

[23. 19] S = π D ⋅ l eff ⋅ τ cr

نیروی مقاومت برای بیرون کشیدن، که توسط نیروی فشار در سطح تماس بین حلقه قفل و درپوش نشان داده شده در شکل 23. 3 ایجاد می شود، با معادله زیر نشان داده شده است:

[23. 20] R Y = π D ⋅ r ⋅ σ cr

جایی که σ_crتنش محوری بحرانی برای شروع شکست خروج از اتصال لوله است و r ارتفاع حلقه قفل است.

شکست بیرون کشیدن DCIP جدید با جابجایی مفصل Δ u آغاز می شود_{G، eff}از جابجایی کششی بحرانی Δ فراتر می رود_مفصل. بنابراین، شکست خروجی را می توان با استفاده از معیارهای زیر ارزیابی کرد:

[23. 21] مفصل Δ<Δ u G,eff pull-out failure occurs Δ joint>Δ u G، شکست بیرون کشیدن eff رخ نمی دهد

جایی که جابجایی مفصل توسط:

[23. 22] Δ u G , eff ≅ l eff ⋅ ε G بیشتر بخوانید آدرس اینترنتی: https://www. sciencedirect. com/science/article/pii/B9780857092687500232

جریان چند فازی در مخازن نفتی غیر متعارف

12. 2. 2 اثر کلینکنبرگ

اثر کلینکلنبرگ بر جریان گاز و حمل و نقل در محیط متخلخل مشاهده شده و با استفاده از نفوذپذیری ظاهری گاز وابستگی به فشار انجام می شود. این پدیده همچنین شناخته شده و مربوط به جریان لغزش (یا انتشار Knudsen) است. اثر کلینکنبرگ بر جریان گاز در بیان زیر برای نفوذپذیری ظاهری شرح داده شده است (کلینکلنبرگ ، 1941)

(12. 7) k g = k ∞ (1 + b p g)

که در آن k_∞نفوذپذیری فاز گازی مطلق ، تحت فشار فاز گاز بسیار بزرگ (هنگامی که اثر کلینکلنبرگ به حداقل می رسد) است. و B عاملی Klinkenberg B است و می تواند وابسته به دما باشد ، و اثر کاهش گاز برای جریان گاز از طریق مخازن غیر متعارف را تشکیل می دهد.

اثر کلینکلنبرگ در مطالعات مخزن گاز معمولی نادیده گرفته شده است ، به جز در مواردی که هنگام تجزیه و تحلیل پاسخ فشار یا جریان نزدیک چاه های تولید گاز با فشار بسیار کم. این به دلیل اندازه منافذ بزرگتر و فشار نسبتاً بالایی است که در آن مخازن گاز معمولی وجود دارد. با این حال ، در مخازن گاز شیل ، تشکیل با نفوذپذیری بسیار کم و منافذ بسیار کوچک مشخص می شود. همانطور که توسط وانگ و همکاران خلاصه شده است.(2009) ، نفوذپذیری سنگهای گل لاغر عمیق از ده ها نانوذرات کوچکتر از ده ها نانوذرات متغیر است ، در حالی که مقادیر نفوذپذیری در شیل گاز غنی از ارگانیک از زیرنویس ها تا ده ها میکروداریک ها متغیر است. بنابراین ، پیش بینی می شود که اثر کلینکنبرگ یا لغزش قابل توجه باشد ، زیرا رویکردهای اندازه منافذ نانوسییزه یا حتی از میانگین مسیر آزاد مولکول های گازی در چنین سازندهایی کوچکتر می شود و منجر به برخورد مولکولی قابل توجهی با دیواره های منافذ می شود. سپس نفوذپذیری گاز با "جریان لغزش" افزایش می یابد. نشان داده شده است (وانگ و همکاران ، 2009) که نفوذپذیری گاز در شیل مارچلوس از 19. 6 میکرو در روز در 1000 psi به 54 میکرو در روز در 80 psi افزایش می یابد ، به دلیل اثر لغزش شدید.

مطالعات در مورد تئوری پویا در آب و برگ شامل سفر گاز تحت تأثیر یک میدان غلظت (جریان مولکولی تصادفی) و یک میدان فشار (جریان ماکروسکوپی) (به عنوان مثال ، ارتکین و همکاران ، 1986). براساس این نظریه ، فاکتور کلینکنبرگ ، ب ، یک ثابت نیست بلکه وابسته به فشار است. در یک مطالعه جداگانه ، نفوذپذیری ظاهری گاز به عنوان تابعی از فشار گاز برای اصلاح قانون دارسی برای اندازه منافذ خاص از سیستم های گل آلود ارائه شده است (Javadpour ، 2009). این مطالعه همچنین نشان می دهد که نفوذپذیری ظاهری بسیار بالاتر از نفوذپذیری دارسی است ، که ممکن است بهره وری گاز غیرمعمول بالا را از چنین اقشار توضیح دهد. Javadpour (2009) نتیجه می گیرد که اثر Klinkenberg یا انتشار Knudsen یک فرآیند مهم انتقال گاز در سیستم های گل آلود با دما و توده مولی گاز است که دارای حداقل اثرات است.

بیشتر بخوانید URL: https://www. scienceirect. com/science/article/pii/b978012803848200012x

انتشارات توصیه شده

نماد اطلاعات مجله مجله مجله مجله

ویژگی های سنگ مخزن

عبدوس ساتر ، غلام م. اقبال ، در مهندسی مخزن ، 2016

اثر کلینکلنبرگ

در طول اندازه گیری نفوذپذیری هسته بر اساس جریان گازها از طریق هسته ، مشاهده می شود که مقادیر نفوذپذیری ظاهری به دست آمده با استفاده از گازهای مختلف یکسان نیست. علاوه بر این ، مقادیر بالاتر از مقدار به دست آمده با استفاده از مایع است. این پدیده به اثر لغزش گاز نسبت داده می شود و به عنوان اثر کلینکلنبرگ شناخته می شود [4]. نفوذپذیری مایع با نفوذپذیری گاز با معادله زیر ارتباط دارد:

(3. 13) k مایع = K گاز 1 + B / p m

جایی که B = فاکتور کلینکلنبرگ ؛پ_m= فشار جریان ، دستگاه خودپرداز.

اثر Klinkenberg در طول تولید CBM ، یک منبع غیر متعارف گاز مشهود است. از آنجا که گاز از ذغال سنگ تولید می شود ، نفوذپذیری ماتریس در ابتدا به دلیل افزایش استرس درجا و بسته شدن درزهای زغال سنگ کاهش می یابد. با این حال ، در کاهش بیشتر فشار مخزن ، اثر کلینکلنبرگ همراه با انقباض ماتریس زغال سنگ منجر به افزایش نفوذپذیری می شود. موضوع در فصل 22 شرح داده شده است.

بیشتر بخوانید URL: https://www. scienceirect. com/science/article/pii/b97801280021930036

نظریه نفوذ غیرخطی برای مخازن فوق العاده نفوذپذیری

اندازه گیری رابطه بین تغییرات نفوذپذیری و تغییرات فشار بار سنگین موثر

از مایعات مختلف می توان برای اندازه گیری رابطه بین تغییرات نفوذپذیری و تغییرات فشار بار سنگین موثر استفاده کرد. در حال حاضر ، آزمایش کنندگان اغلب از نیتروژن به عنوان مایع جابجایی استفاده می کنند. در شکل 2-5 ، مایع آزمایش نیتروژن با خلوص بالا است. با رگرسیون نفوذپذیری ظاهری زیر 4~10 فشار مختلف جابجایی ، یک نفوذپذیری کلینکنبرگ را می توان به دست آورد ، بنابراین تأثیر اثر لغزش را از بین می برد. فشار جابجایی از بطری نیتروژن از طریق شیر کاهش فشار کنترل می شود ، که فشار را بین 0. 1 حفظ می کند~0. 4 مگاپاسکال در ورودی هسته (فشار اتمسفر در خروجی) ، بنابراین از عدم تعادل استرس مؤثر بین دو انتهای هسته ناشی از اختلاف فشار بیش از حد جلوگیری می شود. با تغییر استرس مؤثر بر روی هسته با تغییر فشار محدود ، استرس مؤثر از کم به بالا تغییر می کند. برای هر هسته ، نفوذپذیری Klinkenberg مربوط به 8~10 تنش مؤثر مختلف اندازه گیری می شود. سپس استرس مؤثر برای اندازه گیری 5 کاهش می یابد~8 نفوذپذیری Klinkenberg مربوط به فشارهای مؤثر مختلف از بالا تا پایین.

روش و اصل آزمایش:

(2. 3) D P D X = μ G V 1 + B P ¯ × 1 K

DP / DX - گرادیان فشار در جهت جریان ، MPa / cm

μ_g- ویسکوزیته GAS ، MPA S

V - نرخ جریان ، cm 3 /s

B - فاکتور لغزش GAS ، MPA

P ¯ فشار منافذ.

k_∞نفوذپذیری Klinkenberg ، μm 2

بیشتر بخوانید URL: https://www. scienceirect. com/science/article/pii/b9780123970312000023

غشاهای مبتنی بر نانولوله کربن برای تصفیه آب

3 حمل و نقل آب از طریق لوله های توخالی CNT

گزارش شده است که CNT ها دارای 4 تا 5 مرتبه از بزرگی شار آب سریعتر (با قطر 7 نانومتر) نسبت به مایع معمولی هستند [16]. در مراحل اولیه ، تحقیقات در مورد CNTS بر مطالعات نظری حمل و نقل آب از طریق کانال های CNTS متمرکز شده است. این یک گام مهم برای درک چنین شار آب فوق العاده سریع در کانال های CNT است که به اثر لغزش CNTS که توسط کانال های آبگریز آنها هدایت می شود ، نسبت داده می شود. صافی در مقیاس اتمی دیواره CNT اصطکاک کم ایجاد می کند و در نتیجه ساختار آب تک پرونده ای در کانال های CNT ایجاد می شود. طول لغزش بزرگ CNTS را می توان با قطر منافذ باریک آنها ، کاهش ویسکوزیته و آبگریز توضیح داد. هولت و همکاران. طول لغزش CNT ها و غشاهای پلیمری با استفاده از شبیه سازی دینامیکی مولکولی [6]. طول لغزش قابل توجهی بالاتر در کانال های CNT (<1400 nm) is due to their relatively smaller pore diameter (1.3 2.0 nm), as compared to their pore length (a 15-nm diameter polycarbonate membrane has only 5.1 nm of slip length). Besides its narrow diameter, the frictionless surface of the CNT wall made fluid velocity inside the CNT chaels high [16] . The results demonstrated that flow velocity increased with more hydrophilic fluid, while slip length decreased as solvents became more hydrophobic. This indicates stronger interaction with the CNT walls. Last, due to the hydrophobicity of the CNT walls, the attraction between water molecules inside CNT chaels becomes greater than that between hydrophobic solids (CNTs wall) and water molecules.

بیشتر بخوانید URL: https://www. scienceirect. com/science/article/pii/b9780128139264000173

ویژگی ها و مدل های مخزن گاز آتشفشانی

4. 4. 1. 2 ویژگی های ذخیره سازی در چندرسانه ای

از بخش 3. 2 در فصل 3 ، می توانیم درک کنیم که در طی فرایند شکل گیری و تکامل ، انواع مختلف و مقیاس های منافذ و شکستگی ها به دلیل اثرات پیوندی فوران ، تکتونیسم و دیاژنز همزیستی هستند. بدین ترتیب مخازن آتشفشانی معمولاً از ویژگی های چندرسانه ای هستند. تعریف چندرسانه ای از دیدگاه های مختلف توسط محققان در داخل و خارج از کشور مورد مطالعه قرار گرفته است [29-33] ، و بیشترین نماینده این است: فرض کنید هر نوع رسانه به طور مداوم در استخرهای نفت و گاز توزیع می شود ، که در داخل آن مایعات جریان دارد و چندین رسانه از لحاظ فضایی هستندهمپوشانی با مبادله انبوه. مخازن آتشفشانی چندرسانه ای را می توان بیشتر به مخازن متوسط متوسط ، مخازن سفر متوسط و مخازن چهار مدیوم تقسیم کرد (جدول 4. 7).

جدول 4. 7. طبقه بندی رسانه های مختلف در مخازن گاز آتشفشانی

منطقه در حال توسعه ماکروپور از زیرزمین های بالای/فوقانی از رویدادهای سرریز.

منطقه بزرگ در حال توسعه در زیر مجموعه های Fallout رخساره های انفجار.

منطقه خشک پوشیدن در نزدیکی رابط های بالا در Massif آتشفشانی.

منطقه در حال توسعه منافذ کوچک در زیر مجموعه های میانی خطوط سرریز.

منطقه در حال توسعه با هدف کوچک در زیر مجموعه های گرم/کله ای از حرکات انفجاری.

منطقه در حال توسعه میکروپور در وسط ماتریس مخزن.

منطقه در حال توسعه منافذ منافذ منافذ انحلال در زیر مجموعه های میانی و فوقانی رخساره های غافلگیرکننده.

منطقه در حال توسعه Interpore Interpore Interpore در حال توسعه در زیر مجموعه های جریان داغ/Clastic در رخساره های انفجار.

منافذ منافذ منافذ انحلال منطقه در حال توسعه در مخزن آتشفشانی فوقانی.

منطقه بزرگ شکستگی منافذ ساختاری در رخساره های فوق العاده/فوقانی.

منطقه بزرگ شکستگی بین سازه ای ساختاری در زیر مجموعه های Fallout در رخساره های انفجار.

شکستگی منافذ/شکستگی شکستگی منطقه در حال توسعه در ماتریس آتشفشانی فوقانی.

منافذ شکستگی در حال توسعه منطقه در نزدیکی گسلهای آتشفشانی.

شکستگی کوچک کوچک و کوچک در حال توسعه منطقه در زیر مجموعه های میانی در رخساره های مبهم.

منطقه کوچک شکستگی انفجار در حال توسعه در زیر مجموعه های جریان پایه/جریان مخفی در رخساره های انفجاری.

منطقه در حال توسعه شکستگی میکروپور ساختاری در مخزن آتشفشانی میانی.

شکستگی شکستگی شکستگی ساختاری منافذ منطقه در حال توسعه در رخساره های فوقانی/تحتانی.

شکستگی شکستگی-ساختاری بین المللی (شکستگی بین المللی) منطقه در حال توسعه در رخساره های انفجاری.

منافذ (interpore )- شکستگی- کریپتوکسیون شکستگی مشترک در حال توسعه منطقه در حال توسعه در رخساره های دریچه آتشفشانی.

شکستگی منافذ ساختاری (انحلال) منطقه در حال توسعه در گسل های آتشفشانی.

شکستگی شکستگی-دیاژنز شکستگی (شکستگی ساختاری را اضافه می کند) منطقه در حال توسعه در ماتریس آتشفشانی.

حفره منافذ منافذ شکستگی شکستگی-شکستگی شکستگی منطقه در حال توسعه در رخساره های برتر.

حفره Interclast Interclast Interctore-Blast Blast Blast Blast Blast Blast Blast منطقه در زیر مجموعه های Fallout در رخساره های انفجاری.

منافذ انحلال منافذ انحلال حفره (یا منافذ بنزین/درون یاب)-شکستگی- cryptoexplosion مشترک در حال توسعه منطقه در حال توسعه در رخساره های آتشفشانی

منطقه بزرگ شکستگی مشترک در رخساره های مجرای آتشفشانی.

شکستگی ساختاری منطقه در حال توسعه در نزدیکی گسلهای آتشفشانی.

شکستگی انحلال منطقه در حال توسعه در نزدیکی کمربند حل و فصل هوازدگی.

شکستگی شکستگی انقباض میعانات منطقه در حال توسعه در رخساره های میانه/تحتانی.

شکستگی شکستگی انفجار منطقه در حال توسعه منطقه در زیر مجموعه های جریان پایه گرم در رخساره های انفجاری.

منطقه در حال توسعه میکروفراکتور در زیر مجموعه های CryptoExplosion Breccias در صورتهای مجرای آتشفشانی.

شکستگی شکستگی شکستگی شکستگی ساختاری بزرگ شکستگی ریزساختاری منطقه در حال توسعه در رخساره های میانی/پایین.

شکستگی شکستگی شکستگی ساختاری بزرگ شکستگی ریزساختار منطقه در زیر آب های جریان داغ در رخساره های انفجار.

شکستگی انفجار میکرو کریپتو مشترک در حال توسعه منطقه در رخساره های دریچه آتشفشانی.

توجه: W_جعرض شکستگی است. r شعاع گلو است.

در یک مخزن گاز آتشفشانی فضای مختلف ذخیره سازی وجود دارد. با توجه به انواع مختلف ترکیبی منافذ ، مخازن دو میانی را می توان به سه نوع تقسیم کرد: نوع منافذ ، نوع شکستگی منافذ و نوع شکستگی.(1)

مخازن دوتایی منافذ دوتایی از رسانه های منافذ و رسانه های کوچک منافذ تشکیل شده است. آنها عمدتا در مناطق تراکم منافذ کوچک و شکستگی کوچک در حال توسعه ، در زیر مجموعه های میانه رخ داده ، شکستگی های کوچک در حال توسعه منافذ بین دانه ای ، در زیر مجموعه های جریان گرم/جریان Clastic در چهره های انفجاری و ریز ماتریس ماتریس ساختاری ظاهر می شوند. شکستگی مناطق در حال توسعه ، در مخزن میانه Massif. این دو رسانه می توانند در مخازن و همه به خوبی به Bores بپردازند. از آنجا که رسانه های میکروپور شعاع کوچکی دارند و گلو باریک است ، در فرآیند در حال توسعه ، آنها به راحتی تحت تأثیر اثر لغزش و اثر آستانه قرار می گیرند ، بنابراین گاز تحت قانون غیر دارسی با سرعت کم جریان می یابد. در رسانه های بزرگ ، گاز طبق قانون دارسی جریان می یابد. در همین حال ، با کاهش فشار مخزن ، وزیکول ها/منافذ انحلال و حفره ها کوچک می شوند و تغییر شکل می دهند ، بنابراین باید تأثیر حساس به استرس در رسانه های ماکروپور و رسانه های کوچک منافذ در نظر گرفته شود.

دوتایی و نفوذ دوگانه

این نوع مخزن از دو رسانه تشکیل شده است که منافذ بزرگ و شکستگی های بزرگی هستند. آنها عمدتاً در مناطق بزرگ شکستگی وزیکول ساختاری ظاهر می شوند ، در رخساره های فوق العاده/فوقانی ، شکستگی منافذ بزرگ و ساختاری بزرگ در حال توسعه ، در زیرزمین های انفجاری رخ داده ، شکستگی منافذ منحصرمناطق در حال توسعه منافذ در حال توسعه ، و شکستگی تخلیه ، نزدیک به کمربندهای گسل. مایعات موجود در این دو رسانه می توانند به صورت متقاطع جریان داشته باشند و به سمت خوبی بروند. گاز در رسانه های بزرگ طبق قانون دارسی جریان می یابد. از آنجا که رسانه های بزرگ با نفوذپذیری از نفوذپذیری خوبی برخوردار هستند ، هدایت جریان خوب است ، بنابراین گاز طبق قانون غیر دارسی با سرعت بالاتر جریان می یابد. در همین حال ، با کاهش فشار مخزن ، منافذ گاز/منافذ انحلال کوچک و تغییر شکل می یابد و منجر به تغییر شکل و شکستگی های بزرگ می شود ، بنابراین باید تأثیر حساس به فشار در رسانه های بزرگ و رسانه های بزرگ در نظر گرفته شود.

دوتایی و یک نفوذپذیری دوگانه

این نوع مخزن از دو رسانه تشکیل شده است که منافذ کوچک و ریزآفرینی هستند. آنها به طور عمده در شکستگی وزیکول کوچک و شکستگی شکستگی شکستگی ساختاری موجود در زیر مجموعه های سرریز میانی ، شکستگی کوچک شکستگی سنگ فرش و ساختاری کوچک در حال توسعه ، در زیر بروز انفجار پایه/انفجار ، و در حال توسعه میکروپور ساختاری در حال توسعه هستند. مناطق ، در وسط Massif در سنگهای آتشفشانی. مایعات موجود در این دو رسانه می توانند با یکدیگر به صورت متقابل جریان داشته باشند و فقط رسانه های ریزساختار به خوبی به سمت خلوت می روند. از آنجا که رسانه های کوچک دارای شعاع کوچک و گلو باریک هستند ، مخازن به راحتی تحت تأثیر اثر لغزش و اثر آستانه ، جریان گاز تحت قانون غیر روزری ، با سرعت کم در رسانه های کوچک و آب های کوچک تحت تأثیر قانون دارسی در ریزپراکتور قرار می گیرند. رسانه ها. در همین حال ، با کاهش فشار مخزن ، منافذ گاز/منافذ انحلال و حفره ها کوچک می شوند و تغییر شکل می دهند ، و ریزگردها کوچک می شوند یا نزدیک می شوند ، بنابراین ، باید اثر حساس به فشار در محیط های منافذ و رسانه های ریزآفرینی در نظر گرفته شود.

این نوع مخزن از دو رسانه ، ریزآفرینی و شکستگی بزرگ تشکیل شده است. آنها عمدتاً در شکستگی شکستگی ساختاری و شکستگی ریزساختار ریزساختار در مناطق در حال توسعه ، در رخساره های متوسط/پایین ، شکستگی شکستگی ساختاری بزرگ شکستگی ریزساختار در حال توسعه مناطق در حال توسعه ، در زیر قسمت های جریان پایه گرم در چهره های انفجاری ، و ریزگردهای مفصل وجود دارند. شکستگی در حال شکستگی در حال توسعه ، در رخساره های مجرای آتشفشانی. مایعات موجود در این دو رسانه می توانند در مخازن و همه به خوبی به سمت چاه ها عبور کنند. در رسانه های ریزآفرینی ، گاز طبق قانون دارسی جریان می یابد. از آنجا که رسانه های بزرگ شکستگی از نفوذپذیری و هدایت خوبی برخوردار هستند ، جریان گاز طبق قانون غیر دارسی با سرعت بالایی. در همین حال ، با کاهش فشار مخزن ، شکستگی های طبیعی تغییر شکل یا نزدیک شدن ، بنابراین تأثیر حساس به استرس در رسانه های ریزآفرینی و رسانه های بزرگ قند خون باید در نظر گرفته شود.

این مخازن از سه نوع رسانه تشکیل شده اند که منافذ کوچک ، ریزآفرینی ها و شکستگی های بزرگ هستند و به طور عمده در شکستگی و شکستگی شکستگی وزیکول و شکستگی در حال توسعه ، در رخساره های فوق العاده/تحتانی ، شکستگی های بین المللی و بلوک های بین دانه ای وجود دارند. شکستگی ساختاری (شکستگی بین کلان) مناطق در حال توسعه ، در رخساره های انفجاری ، وزیکول (منافذ بین دانه ای) شکستگی بزرگ قبرستان در حال توسعه ، در رخساره های مجرای آتشفشانی ، در رخساره های مجرای آتشفشانی ، انحلال منافذ-ساختاری (انحلال) شکستگی-تجزیه و شکستگی شکستگی در توسعه مناطق در حال توسعه مناطق ، درکمربندهای گسل ، و شکستگی شکستگی-دیاژنز ماتریس (و شکستگی ساختاری) مناطق در حال توسعه. مایعات در هر رسانه می توانند جریان متقاطع داشته باشند اما فقط در ریزگردها و شکستگی های بزرگ به چاه ها می روند. از آنجا که رسانه های منافذ دارای شعاع کوچک و گلو باریک هستند ، احتمالاً تحت تأثیر اثر لغزش و اثر آستانه در طی فرآیند تولید قرار می گیرد و جریان گاز تحت قانون غیر دارسی با سرعت کم در رسانه های کوچک پور است. در رسانه های ریزآفرینی ، گاز طبق قانون دارسی جریان می یابد. از آنجا که رسانه های بزرگ شکستگی از نفوذپذیری و هدایت خوبی برخوردار هستند ، طبق قانون غیر دارسی با سرعت بالا ، گاز سریع جریان می یابد. در همین حال ، با کاهش فشار مخزن ، منافذ گازی/حفره های انحلال کوچک و تغییر شکل می یابد و شکستگی های طبیعی تغییر شکل یا نزدیک می شود ، بنابراین باید اثرات حساس به فشار در هر رسانه در نظر گرفته شود.

این مخازن از چهار نوع رسانه تشکیل شده اند که عبارتند از: منافذ بزرگ ، منافذ کوچک ، شکستگی های بزرگ و ریزگردها. آنها عمدتاً در یک وزیکول نوع حفره ، شکستگی شکستگی وزیکوره کوچک و ساختاری در مناطق در حال توسعه ، در رخساره های برجسته ، در زیرزمین های شکستگی سنگ فرش و شکستگی کوچک بین دانه ای در حال توسعه ، در زیر مجموعه های Fallout در چهره های انفجاری ارائه می شوند.، و انحلال از نوع حفره منافذ انحلال کوچک (یا منافذ وزیکول/بین دانه ای) شکستگی بزرگ شکستگی-cryptoexplosive در حال توسعه ، در صورتهای مجرای آتشفشانی. مایعات در هر رسانه می توانند با یکدیگر به صورت متقاطع باشند و همه به خوبی به حفره ها می روند. از آنجا که اثر لغزش و اثر آستانه در فرآیند در حال توسعه وجود دارد ، جریان گاز تحت الگوی حقوقی کم سرعت غیر دارسی در رسانه های منافذ و جریان تحت الگوی قانون دارسی در رسانه های بزرگ و خرد و خرد جریان می یابد. از آنجا که رسانه های بزرگ شکاف از نفوذپذیری و هدایت خوبی برخوردار هستند ، با الگوی حقوقی غیر دارسی با سرعت بالا جریان می یابد. در همین حال ، با کاهش فشار مخزن ، منافذ گاز/حفره های انحلال کوچک و تغییر شکل ، تغییر شکل شکاف طبیعی یا نزدیک شدن. بدین ترتیب ، باید تأثیر حساس به فشار در هر رسانه در نظر گرفته شود.

بیشتر بخوانید URL: https://www. scienceirect. com/science/article/pii/b9780128161326000041

مخازن گاز شیل

Djebbar Tiab ، Erle C. Donaldson ، در Petrophysics (چاپ چهارم) ، 2016

تأثیر استرس بر نفوذپذیری ماتریس

برای درک بهتر چگونگی تحول در پروفایل های تولید با گذشت زمان ، هلر و همکاران.[54] آزمایش های آزمایشگاهی را بررسی کرد که اثرات محدود کردن استرس و فشار منافذ بر نفوذپذیری را بررسی می کند. آزمایشات روی نمونه های هسته دست نخورده از مخازن Baett ، Eagle Ford ، Marcellus و Montney Shale انجام شد. روش مورد استفاده برای اندازه گیری نفوذپذیری به هلر و همکاران اجازه می دهد. برای جدا کردن کاهش نفوذپذیری با کاهش (به دلیل افزایش نتیجه در استرس محصور مؤثر) و افزایش نفوذپذیری مرتبط با اثرات لغزش مولکولی کلینکلنبرگ در فشار منافذ بسیار کم. با جدا کردن این تأثیرات ، هلر و همکاران. قادر به برآورد سهم نسبی هر دو شار و شارهای پراکنده در کل جریان در مخازن تخریب شده بود. از نتایج تحقیقات ، آنها نتیجه گرفتند که نفوذپذیری مؤثر سنگ در فشارهای منافذ بسیار کم به طور قابل توجهی افزایش می یابد (<1000 psi) because of the slippage effects. They also used the magnitude of the Klinkenberg effect to estimate the effective aperture of the flow paths within the samples and to compare these estimates to SEM image observations. From these results, they have found that the effective flow paths to be on the order from tens of nanometers in most samples to 100-200 nm in a relatively high-permeability Eagle Ford sample. Finally, to gain insight on the scale dependence of permeability measurements, the same core plugs were crushed, and the permeability was again measured at the particle scale, using the GRI method. The results showed much lower permeability than the intact core samples, with very little correlation to the measurements on the larger-scale cores [ 54 ].

با توجه به اینکه نفوذپذیری عمده مخازن شیل از ماتریس ، شکستگی های طبیعی باز ، شکستگی های هیدرولیک نشده و شکستگی های هیدرولیک پیش رو به درجات مختلف و همچنین شکستگی های ثانویه ناشی از تحریک خوب ، میلر و همکاران کمک می کند.[57] اندازه گیری نفوذپذیری در نمونه های شیل از مخازن با شکاف طبیعی و فاکتورهای هیدرولیک انجام داد. آنها دریافتند که همه نمونه ها با افزایش فشار بار سنگین ، کاهش نفوذپذیری را به درجه های مختلف نشان می دهند ، که می تواند یک پروکسی برای کاهش و کاهش فشار منافذ باشد. این پیامدهای قابل توجهی در عملکرد چاه دارد. میلر و همکاران. روشی را برای اندازه گیری نفوذپذیری گاز حالت پایدار در شاخه های هسته به عنوان تابعی از فشار بار سنگین ایجاد کرد. این تجزیه و تحلیل ها ، بر روی نمونه هایی که دارای ریزگردها نیستند در اسکنهای CT با وضوح بالا مشاهده می شوند ، کاهش چشمگیر در نفوذپذیری را به عنوان تابعی از استرس نشان می دهد. میلر و همکاران. هنگامی که فشار پس از رمپ استرس کاهش می یابد ، متوجه اثر هیسترزیس شد و این نشان می دهد که کاهش نفوذپذیری دائمی بوده است. اندازه گیری هدایت شیل هسته بر روی شکستگی های غیرمستقیم همچنین تلفات چشمگیر در هدایت با افزایش استرس را نشان می دهد. هدایت غیرمترقبه یک شکستگی شیل ، کاهش دو مرتبه از قدر را نشان می دهد که از 1000 میکروداسی-فوت کاهش می یابد. تا 10 میکروداسی فوت برای یک سطح شیب دار استرس 1000 تا 6000 psi. هنگامی که فشار پس از رمپ استرس کاهش می یابد ، یک اثر هیسترزیس مشابه وجود دارد ، که نشان می دهد کاهش نفوذپذیری دائمی است.

اندازه گیری هدایت شکستگی پیش بینی شده همچنین نشان دهنده کاهش هدایت با استرس است. این کاهش به همان اندازه که در شکستگی های نشده و از نظر درصد در ماتریس شدید نیست ، شدید نیست. این کاهش به دلیل تعبیه و در برخی موارد به خرد کردن پروانه است. در مورد هدایت شکستگی پیش بینی شده ، مقادیر در Millidarcy-FT هستند. دامنه در مقایسه با میکروداری-FT. محدوده برای شکستگی های نشده و محدوده نانودارسی برای ماتریس. نفوذپذیری فله از مخزن را می توان از داده های تولید به خوبی با تجزیه و تحلیل گذرا تخمین زد. مقادیر به دست آمده از داده های تولید اولیه زمان گرفته می شود. این مقادیر به طور مداوم بالاتر از مقادیر ماتریس هسته به ترتیب 10 تا 100 بار بسته به اثربخشی تحریک هستند. با توجه به سهم حاصل از نفوذپذیری افزایش یافته با شکستگی هیدرولیک که در مناطق نزدیک چلبور ایجاد شده است ، این نباید تعجب آور باشد.

بسیاری از مخازن شیل مولد تحت فشار بیش از حد هستند که از فشار کمی (0. 5 psi/ft.) تا فشار بیش از حد (0. 9 psi/ft.) متغیر است. این منجر به فشار منافذ بالا و تنش نسبتاً کم روباره می شود. به عنوان مثال، یک مخزن شیل در 11000 فوت با psi/ft 0. 9. گرادیان تنها حدود 1000 psi فشار خالص روباره دارد [57]. همانطور که یک چاه تولید می شود، کاهش فشار منافذ را کاهش می دهد و تنش مؤثر خالص بر روی شکستگی ها و ماتریکس در امتداد شکستگی ها در ناحیه نزدیک چاه را افزایش می دهد. این منجر به از دست دادن هدایت شکستگی ها و کاهش ماتریکس می شود. میلر و همکارانپیشنهاد کرد که هرچه افت بزرگتر باشد، کاهش مشاهده شده در هدایت شکست و نفوذپذیری ماتریس سریعتر است. کاهش رسانایی و نفوذپذیری ماتریس در نهایت در حین تولید چاه، صرف نظر از تخلیه، اتفاق خواهد افتاد. مسئله این است که نسبتاً سریع یا آهسته رخ می دهد.